铬青铜和镉青铜都具有很高的导电导热性，良好的加工性能和机械性能、耐磨耐蚀，有较高的再结晶及软化温度，因而多用于制造室温及高温下的导电耐磨零件。这类变形合金的牌号及化学成分如表Ⅲ—12。
表Ⅲ—12
| 合号 | 主 成 分，% | 杂质，不大于% | ||||
| Cr | Al | Mg | Cd | Cu | 总 和 | |
| QCr0.5 | 0.5～1.0 | — | — | — | 余量 | 0.5 |
| QCr0.5-0.2-0.1 | 0.5～1.0 | 0.1～0.25 | 0.1～0.25 | — | 余量 | 0.5 |
| QCd1.0 | — | — | — | 0.9～1.2 | 余量 | — |
铜中加入铬或镉后导电率略有下降。Cu—Cr，Cu—Cd铜侧的二元平衡图如图Ⅲ—110及图Ⅲ—111。
图Ⅲ—110 Cu—Cr二元平衡图
由此两图可知：高温下Cr与Cd都能部分固溶于α-相，温度下降时即析出Cr-相及Cu2Cd相（又称β-相），因而都可进行淬火时效的强化处理。铬青铜在1000℃～1030℃下淬火，于450℃～500℃下时效或淬火后经冷加工后再时效，合金可得到明显的强化。镉青铜由于Cu2Cd的沉淀效果不明显而无实用价值，故工业上仅以冷变形方式予以强化。
图Ⅲ-111 Cu—Cd二元平衡图
这两种不同合金的特征见表Ⅲ-13。在铬青铜中加入少量铝与镁后不出现新相，但可在合金表面生成一层致密的高熔点高电阻低挥发性的保护膜，从而有效地防止高温氧化，增强了合金的耐热性。
表Ⅲ—13
| 合 金 | 共晶温度 ℃ | 共晶温度时的 zui大固溶度，% | 固溶度变 化趋势 | 低温时的固 溶度，% | α固溶体冷 却时析出相 | 时效硬 化效果 | 合金的强化 方 法 |
| Cu-Cr | 1072 | 0.65 | 随温度下降 而急剧减少 | 400℃以下 为0.02 | Cr-相 | 明 显 | 淬火+冷加工 变形+时效 |
| Cu-Cd | （包晶温度） 549 | （包晶温度时） 3.7 | 随温度下降 而急剧减少 | 300℃以下 为0.5 | Cu2Cd相 （β相） | 不明显 | 冷加工变形 |
铬青铜QCr 0.5的金相组织见图Ⅲ—116至Ⅲ—120。镉青铜QCd 1.0的金相组织见图Ⅲ—121至Ⅲ—123。
图Ⅲ-116 2/3×
合号 QCr0.5
工艺条件 半连续铸造
浸蚀剂 硝酸水溶液
组织说明 晶粒较粗大。
图Ⅲ-117a 120×
图Ⅲ-117b 600×
合号 QCr0.5
工艺条件 半连续铸造
浸蚀剂 硝酸高铁酒精溶液
组织说明 基体为α-相，（α+Cr）共晶体呈网状分布。图b为图a之放大，明显观察到共晶体中之Cr相。
图Ⅲ-118 450×
合号 QCr0.5
工艺条件 挤压棒
浸蚀剂 硝酸高铁酒精溶液
组织说明 基体为α-相，颗粒状的Cr相沿加工方向分布。
图Ⅲ-119 400×
合号 QCr0.5
工艺条件 拉伸棒
浸蚀剂 硝酸高铁酒精溶液
组织说明 Cr相呈颗粒状分布于变形的α-基体上。
图Ⅲ-120a 400×
图Ⅲ-120b 400×
合号 QCr0.5
工艺条件 a为挤制棒于1045～1065℃保温3小时淬火
b为淬火后于500℃下时效1小时
浸蚀剂 硝酸高铁酒精溶液
组织说明 合金经高温长时间保温后晶粒长大，而仍有部分Cr相未溶入α-相中，此时显微硬度HM=63～66公斤/毫米2经时效后组织与淬火组织无明显改变，但硬度却明显提高，HM=137～148公斤/毫米2。
图Ⅲ-121 1/2×
合号 QCd1.0
工艺条件 半连续铸造扁锭
浸蚀剂 硝酸水溶液
说明 扁锭横向宏观组织
图Ⅲ-122 400×
合号 QCd1.0
工艺条件 半连续铸造
浸蚀剂 硝酸高铁酒精溶液
组织说明 基体为α-相，黑灰色颗粒为Cu2Cd相，此相极易在抛光浸蚀过程剥落。
图Ⅲ-123 200×
合号 QCd1.0
工艺条件 挤压棒
浸蚀剂 硝酸高铁酒精溶液
组织说明 基体为带双晶的α-相，Cu2Cd颗粒较小且易剥落，故图中多呈小黑点。
在线咨询